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簡(jiǎn)介: 毛管6063鋁管在壁厚上產(chǎn)生力學(xué)性能分層的原因 毛管在壁厚上產(chǎn)生力學(xué)性能分層的原因:管坯在加熱爐短時(shí)間達(dá)到出鋼溫度,表面及附近區(qū)域勢(shì)必會(huì)存在大量的粗大奧氏體,出爐的快速冷卻中在表層區(qū)域便會(huì)形成魏氏組織,而外表層在一定溫度下進(jìn)行軋管或定徑,都會(huì)由于形變熱處理而是表層晶粒得到改善,而形成表層組織均勻區(qū)。7結(jié)論 135鋼冷拔管所出現(xiàn)的橫裂屬于塑性裂紋。2管坯在加熱環(huán)節(jié)由于保溫時(shí)間不夠,致使軋制出的毛管在 | |
毛管6063鋁管在壁厚上產(chǎn)生力學(xué)性能分層的原因 毛管在壁厚上產(chǎn)生力學(xué)性能分層的原因:管坯在加熱爐短時(shí)間達(dá)到出鋼溫度,表面及附近區(qū)域勢(shì)必會(huì)存在大量的粗大奧氏體,出爐的快速冷卻中在表層區(qū)域便會(huì)形成魏氏組織,而外表層在一定溫度下進(jìn)行軋管或定徑,都會(huì)由于形變熱處理而是表層晶粒得到改善,而形成表層組織均勻區(qū)。7結(jié)論 135鋼冷拔管所出現(xiàn)的橫裂屬于塑性裂紋。2管坯在加熱環(huán)節(jié)由于保溫時(shí)間不夠,致使軋制出的毛管在壁厚方向上出現(xiàn)三層組織、性能均不相同的區(qū)域,拉拔過程中在相鄰兩層的交界區(qū)域便會(huì)出現(xiàn)應(yīng)力集中,內(nèi)應(yīng)力聚集至一定程度便會(huì)在最薄的表層區(qū)形成裂口以釋放內(nèi)應(yīng)力。3冷拔前增加一個(gè)道次的半品退火即可消除壁厚方向上組織、性能的異向,避免橫裂的發(fā)生。 6063鋁管的外表面出現(xiàn)了12條垂直于6063鋁管長(zhǎng)度方向的裂紋,某6063鋁管公司所生產(chǎn)的材質(zhì)為35鋼、規(guī)格為506.8mm6063鋁管經(jīng)管坯加熱、穿孔、定徑及兩個(gè)道次的拔制后。相鄰兩條裂紋之間存有11.6m不等的間距,出現(xiàn)裂紋的6063鋁管有數(shù)十支,約占該批號(hào)6063鋁管總支數(shù)的30%左右。1宏觀分析 裂紋長(zhǎng)度約6mm深度約1mm整體呈中間大兩端小的梭子形態(tài),且裂紋呈鋸齒狀由中間向兩邊延伸,100倍顯微鏡觀察下,發(fā)現(xiàn)在主裂紋兩側(cè)及前后端均有較多分支的細(xì)小裂紋,初步斷定屬延晶裂紋。2化學(xué)成份檢測(cè) 距裂紋10mm處取樣進(jìn)行化學(xué)成份檢測(cè),結(jié)果為碳:0.33%硅:0.21%硫:0.014%磷:0.016%錳:0.53%含量均符合GB/T8162-2008中35鋼碳:0.32-0.40%硅:0.17-0.37%硫:≤0.035%磷:≤0.035錳:0.50-0.80%標(biāo)準(zhǔn)要求。3力學(xué)性能檢測(cè) 距裂紋20240mm處截取拉伸試樣,其結(jié)果為屈服強(qiáng)度(Rel360MPa385MPa抗拉強(qiáng)度(Rm575MPa585MPa斷后伸長(zhǎng)率(A25%23%均符合GB/T8162-2008中35鋼屈服強(qiáng)度≥305MPa抗拉強(qiáng)度≥510MPa斷后伸長(zhǎng)率≥17%標(biāo)準(zhǔn)要求。4非金屬夾雜物檢測(cè) 距斷裂面10mm處取樣進(jìn)行非金屬夾雜物檢測(cè),結(jié)果為硫化物類夾雜1.0級(jí)、氧化鋁類夾雜0.5級(jí)、硫酸鹽類夾雜1.0級(jí)、球狀氧化物類夾雜1.5級(jí)、單顆粒球狀類夾雜1.0級(jí)。按GB/T8162-2008結(jié)構(gòu)用無縫6063鋁管標(biāo)準(zhǔn)要求,無需對(duì)6063鋁管材質(zhì)進(jìn)行非金屬夾雜物的檢測(cè),本文進(jìn)行該項(xiàng)檢測(cè)的目的確定非金屬夾雜物因素對(duì)6063鋁管斷裂所帶來的影響程度的大小。但由結(jié)果可見,該6063鋁管的非金屬夾雜物的級(jí)別均在比結(jié)構(gòu)管要求更高的高壓管(GB5310-2008要求范圍內(nèi),由此可排除非金屬夾雜物對(duì)6063鋁管斷裂的影響。5金相檢測(cè) 距斷裂面10mm處取樣進(jìn)行金相檢測(cè),可發(fā)現(xiàn)其邊界、靠近邊界處及芯部的金相組織都存有較大的差異,具體為:邊界處存有50um脫碳層,組織為鐵素體+珠光體,基本為等軸晶,晶粒度為8級(jí),如圖1所示??拷吔缣幍闹虚g過渡區(qū)域距離外表面邊界約5080um組織為鐵素體+珠光體+魏氏組織,晶粒度為46級(jí), 。芯部為鐵素體+珠光體或少量的魏氏組織,晶粒度為6級(jí)。6實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析 試樣的金相組織大體上可分為脫碳區(qū)、過渡區(qū)及芯部區(qū)三個(gè)部分,脫碳區(qū)組織為鐵素體+珠光體或鐵素體+珠光體+少量魏氏組織,晶粒較為細(xì)小、均勻,實(shí)際晶粒度為8級(jí),由于該區(qū)域脫碳嚴(yán)重,導(dǎo)致珠光體所占比例大大減少;而在過渡區(qū)也存有少量的脫碳,并且該區(qū)域的魏氏組織是最嚴(yán)重的一般都在A系2.53級(jí)左右;芯部組織基本不存在魏氏組織或少量魏氏組織,但在晶粒級(jí)別上差別不大。由于毛管在整個(gè)壁厚方向上大致分成了表層組織較為細(xì)小均勻區(qū)、中間嚴(yán)重魏氏組織粗大區(qū)及芯部輕微魏氏組織區(qū)。芯部組織均勻的前提下,由于表層及芯部組織均較為均勻且不含有魏氏組織,會(huì)使得這兩個(gè)區(qū)域包括延伸率在內(nèi)的綜合力學(xué)性能均較為優(yōu)異,而中間層由于大量魏氏組織的存在導(dǎo)致該區(qū)域包括沖擊韌性在內(nèi)的綜合力學(xué)性能都有所降低,冷拔過程中表層與中間層及中間層與芯部之間便產(chǎn)生了變形量的差異,這種差異聚集到一定程度便會(huì)以表層小裂口的形式釋放。由于一支6063鋁管的冷拔需要一個(gè)從頭到尾拔制的過程,而這種變形量的差異也會(huì)是一個(gè)從聚集到釋放再聚集再釋放的一個(gè)過程,所以這種小裂口不會(huì)聚集出現(xiàn),而是間隔一定的距離,又由于 6063鋁管在加熱、穿軋及冷卻等生產(chǎn)過程的不盡相同,會(huì)使得小裂口出現(xiàn)的頻率不盡一樣。
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