例如，鋁合金熱軋板坯的軋制終了溫度為280~330℃，室溫快速冷卻后，加工硬化現(xiàn)象不能徹底消弭，特別是熱處置強(qiáng)化的鋁合金，快冷后，自然時(shí)效進(jìn)程的停止比擬遲緩。人工時(shí)效進(jìn)程的停止比擬疾速，淬火后的時(shí)效進(jìn)程會(huì)使合金發(fā)作強(qiáng)化及軟化，這些變化的特征可用不同溫度下的等溫時(shí)效曲線來(lái)說(shuō)明，再結(jié)晶進(jìn)程完成不了過(guò)飽和固溶體也來(lái)不及徹底合成、仍保存一局部加工硬化及淬火效應(yīng)。不經(jīng)退火繼續(xù)停止冷軋是有艱難的因而需求停止板坯退火，退火后晶粒恣意取向，即6061鋁管變形織構(gòu)消逝，也不發(fā)作退火織構(gòu)，這種狀況較少見(jiàn)，回復(fù)進(jìn)程首要觸及亞晶構(gòu)成及長(zhǎng)大，所以回復(fù)織構(gòu)與變形織構(gòu)本共同，退火再結(jié)晶織構(gòu)與變形織構(gòu)通常是不同的10mm6061鋁管(/％:0.22C,6061鋁管目的為了使坯料得到均衡布置和具有最大的塑性變形才能。

      0.70Cr,1.50Mn,0.30Si,0.012Ti,0.030Nb和10mmQ235B碳6061鋁管(/％:0.19C,0.25Mn,0.04Si經(jīng)表面處理和四角焊接成20mm復(fù)合板,180mm二輥實(shí)驗(yàn)軋機(jī)上經(jīng)1150℃,60％壓下率和930℃,30％壓下率兩次軋制成5.6mm復(fù)合板,再經(jīng)8001000℃淬火,250℃回火處理.結(jié)果表明,經(jīng)900℃淬火+250℃回火的6061鋁管的5.6mm復(fù)合界面接觸良好,Q235B鋼組織為板條馬氏體+鐵素體和少部貝氏體和珠光體,6061鋁管鋼組織為回火馬氏體,其HV值為500,復(fù)合6061鋁管抗剪強(qiáng)度為367MPa,均達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)要求.采用材料科學(xué)計(jì)算軟件Jmatpro計(jì)算了NM450耐磨鋼在不同溫度下的材料性能參數(shù);通過(guò)建立60mm厚NM4506061鋁管的熱處理物理模型和數(shù)學(xué)模型,模擬分析了6061鋁管在噴水冷卻過(guò)程中的溫度場(chǎng)、組織場(chǎng)以及應(yīng)力場(chǎng)和硬度場(chǎng)的變化規(guī)律,并進(jìn)行了相應(yīng)的試驗(yàn)驗(yàn)證.結(jié)果表明:冷卻初期,6061鋁管內(nèi)外溫差較大,表面受到拉應(yīng)力作用,心部受到壓應(yīng)力作用;隨著冷卻時(shí)間的延長(zhǎng),6061鋁管內(nèi)外溫差逐漸變小,表面向壓應(yīng)力轉(zhuǎn)變,心部向拉應(yīng)力轉(zhuǎn)變;淬火完成后,表面組織為馬氏體、心部為59％貝氏體和40％馬氏體,硬度由表面的487HBW往心部的423HBW逐漸過(guò)渡降低.